日本進(jìn)口耐磨板經(jīng)冷加工塑性變形可以提高其強(qiáng)度。這是由于日本進(jìn)口耐磨板在塑性變形后位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的阻力增加所致。固溶強(qiáng)化通過合金化(加入合金元素)組成固溶體，使日本進(jìn)口耐磨板得到強(qiáng)化稱為固溶強(qiáng)化。相變強(qiáng)化。通過熱處理等手段發(fā)生固態(tài)相變，獲得需要的組織結(jié)構(gòu)，使日本進(jìn)口耐磨板得到強(qiáng)化，稱為相變強(qiáng)化。

相變強(qiáng)化可以分為兩類沉淀強(qiáng)化(或稱彌散強(qiáng)化)。在日本進(jìn)口耐磨板中能形成穩(wěn)定化合物的合金元素，在一定條件下，使之生成的第二相化合物從固溶體中沉淀析出，彌散地分布在組織中，從而有效地提高日本進(jìn)口耐磨板的強(qiáng)度，通常析出的合金化合物是碳化物相。

日本進(jìn)口耐磨板表面超硬化處理方法主要有物理氣相沉積（PVD），化學(xué)氣相沉積（CVD），物理化學(xué)氣相沉積（PCVD），擴(kuò)散法金屬碳化物履層技術(shù)，其中，PVD法具有沉積溫度低，工件變形小的優(yōu)點(diǎn)，但由于膜層與基體的結(jié)合力較差，工藝?yán)@鍍性不好，往往難以發(fā)揮超硬化合物膜層的性能優(yōu)勢。

CVD法具有膜基結(jié)合力好，工藝?yán)@鍍性好等突出優(yōu)點(diǎn)，但對于大量的日本進(jìn)口耐磨板而言，其后續(xù)基體硬化處理比較麻煩，稍有不慎，膜層就易破壞。因此其應(yīng)用主要集中在硬質(zhì)合金等材料上。

PCVD法沉積溫度低，膜基結(jié)合力及工藝?yán)@鍍性均較PVD法有較大改進(jìn)，但與擴(kuò)散法相比，膜基結(jié)合力仍有較大差距，此外由于PCVD法仍為等離子體成膜，雖然繞鍍性較PVD法有所改善，但無法。

由擴(kuò)散法金屬碳化物覆層技術(shù)形成的金屬碳化物覆層，與基體形成冶金結(jié)合，具有PVD、PCVD無法比擬的膜基結(jié)合力，因此該技術(shù)真正能夠發(fā)揮超硬膜層的性能優(yōu)勢，此外，該技術(shù)不存在繞鍍性問題，后續(xù)基體硬化處理方便，并可多次重復(fù)處理，使該技術(shù)的適用性更為廣泛。

 多數(shù)NM450耐磨板淬火后只進(jìn)行一次回火處理。謝敬佩等人對，(C)二 0 .3%一0.5%、w(Mn)二0.5%一1.50%、，(51)二1.1%一1.9%、二(Cr)==1.2%一1.9%、二(Mo)=0.1%一0.7%的NM450耐磨板進(jìn)行T一次回火和二次回火后的性能比較。圖2一0為NM450耐磨板經(jīng)過880℃、910℃、930℃、960℃淬火后，在不同回火溫度下的硬度和沖擊韌度的變化曲線。從圖2一oa中可以看出，NM450耐磨板的沖擊韌度隨著回火溫度的升高而增加，但沖擊韌度值變化幅度是不一致的，當(dāng)回火溫度高于240℃時(shí)，沖擊韌度值增加幅度不大，趨于平緩;而在回火溫度低于240℃時(shí)，隨著回火溫度的升高，沖擊韌度值變化幅度較為明顯。從圖2一20b可以看出，不同淬火狀態(tài)下回火后的硬度變化趨勢基本是一致的，隨著回火溫度的升高而降低，但回火溫度低于240℃時(shí)，硬度值變化不大，之后隨著回火溫度的升高，硬度下降幅度明顯增加。表2一0是NM450耐磨板二次回火后的性能比較，二次回火后材料的硬度在54HRc以上，沖擊韌度在以上，抗拉強(qiáng)度略有提高，二次回火后NM450耐磨板的硬度輕微下降，下降值僅為1.1 HRC左右，但二次回火后NM450耐磨板的沖擊韌度卻比一次回火增加。因此，經(jīng)過二次回火可使NM450耐磨板具有高硬度和高強(qiáng)韌性。