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選用純Fe作填充金屬對(duì)YG30硬質(zhì)合金與45鋼進(jìn)行TIG焊試驗(yàn)。利用掃描電鏡對(duì)退火前后的YG30/焊縫界面區(qū)的組織形貌進(jìn)行分析。結(jié)果表明,工業(yè)純Fe作填充金屬,在1050℃退火后,焊態(tài)的η相不變;在1150℃退火后,開始產(chǎn)生新η相;η相隨退火溫度升高和保溫時(shí)間延長(zhǎng)而增加。退火時(shí)新η相成核于WC-γ相界,吞并WC晶粒而長(zhǎng)大,分布在WC顆粒的邊界。分別采用LiF和2,9-二甲基-4,7-二苯基-1,10-菲咯啉(BCP)作為聚3-己基噻吩(P3HT)/[6,6]-苯基-C61-丁酸甲脂(PCBM)體系聚合物光伏電池陰極界面層,研究了高溫后退火處理對(duì)不同界面層器件性能的影響。研究發(fā)現(xiàn),LiF界面層的引入,在活性層和陰極界面之間形成了較強(qiáng)的偶極作用,從而改善了電池的性能,進(jìn)一步高溫?zé)嵬嘶鹛幚砗笕阅鼙３至己玫慕缑孀饔?使器件的能量轉(zhuǎn)換效率得到了進(jìn)一步的提高。然而BCP界面層的引入,雖然阻擋了金屬電極Al到PCBM的電子轉(zhuǎn)移,導(dǎo)致復(fù)合減小,提高了器件的開路電壓,但是在進(jìn)一步高溫后退火之后,BCP界面層的完整性遭到破壞,因此使得器件的能量轉(zhuǎn)換效率降低退火鋼管熱處理所產(chǎn)



冷拔加工鋼管正是發(fā)生了加工硬化。冷拔時(shí)金屬發(fā)生塑性變形，晶體內(nèi)部有多個(gè)滑移系啟動(dòng)，位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)彼此攔截，許多位錯(cuò)被釘扎住，造成位錯(cuò)塞積，同時(shí)位錯(cuò)源停止動(dòng)作。上述一系列過(guò)程導(dǎo)致了位錯(cuò)的可動(dòng)性降低，晶體中的位錯(cuò)密度顯著增加。當(dāng)塑性變形進(jìn)一步發(fā)生，應(yīng)力增加并足以使釘扎的位錯(cuò)開始運(yùn)動(dòng)，螺位錯(cuò)交滑移，刃位錯(cuò)不能交滑移，這樣發(fā)生位錯(cuò)交截，使不動(dòng)階數(shù)增加。所以，通過(guò)冷拔加工金屬內(nèi)部位錯(cuò)密度增加，位錯(cuò)可動(dòng)性降低，既難于產(chǎn)生位錯(cuò)又難于移動(dòng)位錯(cuò)，因而金屬材料硬度、強(qiáng)度提高。這就是冷拔加工的金屬學(xué)原理力學(xué)原理冷拔時(shí)鋼管在力的作用下通過(guò)一定形狀、尺寸的模具，發(fā)生塑性變形。目前，在生產(chǎn)中的拔制方法大致可分成3種：縮徑拔管、減外壁拔管和減內(nèi)壁拔管，冷拔時(shí)，鋼管在拉拔力、正壓力和摩擦力的作用下，發(fā)生相應(yīng)的變形，大都經(jīng)過(guò)縮徑、減壁和定徑3個(gè)階段，而且變形區(qū)內(nèi)部產(chǎn)生相應(yīng)的應(yīng)力，其中軸向?yàn)槔瓚?yīng)力，徑向和周向?yàn)閴簯?yīng)力，拔管過(guò)程中金屬處于一向拉和兩向壓應(yīng)力狀態(tài)，這是冷拔管變形過(guò)程的基本力學(xué)特征。，冷軋鋼管機(jī)組是用冷軋、冷拔或冷軋和冷拔相結(jié)合的冷加工方法生產(chǎn)管材的整套裝備組合，是對(duì)





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過(guò)去，精密電焊管主要采用直流即和方皺焊生產(chǎn)。由于直流煤電篦平穩(wěn)，焊接內(nèi)毛朝小，更符合小口徑精密管的要求。因此，國(guó)外多采用，直流焊。但是，直蓖焊的電氣系統(tǒng)和焊接裝置結(jié)構(gòu)復(fù)雜，維修困難，費(fèi)用高，而且焊接系統(tǒng)調(diào)整復(fù)雜，不易掌握。
     方波煤是在直流焊的基礎(chǔ)上再經(jīng)過(guò)變流裝置產(chǎn)生方波電流和電壓，通過(guò)可旋轉(zhuǎn)輸出變壓器和與直流焊相似的1對(duì)直徑為610mm的電極輪系統(tǒng)進(jìn)行焊接。與直流焊相比，整個(gè)系統(tǒng)仍很復(fù)雜，在使用、操作和維修方麗，并無(wú)大的改善。而且，雖比通常的低頻焊好，焊縫質(zhì)量仍不如直流焊。
     高賴焊是一種的爆接方法，其特點(diǎn)是熱量集中、學(xué)接照度高、電氣系統(tǒng)和焊接工具結(jié)構(gòu)相對(duì)簡(jiǎn)單、操作及調(diào)整易于掌握、維修方便、工具二改投入小、生產(chǎn)成本低。國(guó)外早已用高頻焊接生產(chǎn)高要求的演井臂.


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