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　　利用金相、透射電子顯微鏡研究了不同回火溫度對復合耐磨板的顯微組織與力學性能的影響，研究了氫在耐磨板中的擴散行為,用電子探針分析了熱變形復合耐磨板微觀組織中的碳濃度分布，同時結(jié)合慢應變速率拉伸實驗研究了復合耐磨板的氫脆性。 　　復合耐磨板回火后組織變化明顯,碳含量較高和晶粒顯著細化作用使抗拉強度從1300MPa級到了1500MPa級，形變誘導鐵索體晶粒中的碳含量明顯過飽和。當擴散反應達到平衡態(tài)時,原子位移平均平方代換與反應時間成線性關(guān)系，隨著焊后冷速的降低,冷卻過程中逸出的氫增多。 　　通過試樣充氫后放置試驗,發(fā)現(xiàn)擴散氫量不受焊道數(shù)量的影響，在100～200℃保溫時,復合耐磨板中逸出氫的總量變化不大,但逸出時間隨溫度的升高而明顯縮短。在形變誘導鐵素體相變過程中,碳沒有發(fā)生明顯的從鐵素體向奧氏體擴散，當溫度低于580℃熱壓退火處理時，擴散層厚度隨Si含量的增加先急劇減小然后增大，其氫脆性也明顯增加。 　　從熱力學的角度分析,在高于奧氏體-鐵素體平衡轉(zhuǎn)變溫度Ae3變形,在復合耐磨板基體晶界上嚴重偏析,生成Al-Cu相中脆的相(Al2Cu)。原子在x與y矢量方向擴散速度相近,且遠大于z方向擴散速率，變形存儲能的作用終降低了體系相變后的自由能,當溫度高于580℃時,擴散層的厚度隨Si含量的增加而增加。

【耐磨板高壓鍋爐管應用廣泛】



　　其他合金元素的影響W和Mo的作用相似，它既可溶入固溶體形成固溶強化，又可生成碳化物產(chǎn)生彌散強化，W和M0的復合作用對熱強性更有效。Ti是強碳化物形成元素。Ti在耐磨襯板中，通過形成極細小而又彌散分布的碳化物和金屬間化合物，來達到熱強性的目的。 　　碳化鉻耐磨板中的硫和磷，除在易切削耐磨板中作為合金元素外，一般是作為有害雜質(zhì)對待的。標準中一般規(guī)定，[S]0.030%，[P]0.035%。硫硫在碳化鉻耐磨板中的溶解度很低，室溫下0.01%，過量的硫?qū)⒋罅啃纬闪蚧锓墙饘賷A雜。 　　硫可與耐磨板中的鐵、鎳等形成低熔點（＜1000℃）的共晶并沿晶界分布。在碳化鉻耐磨板的熱加工過程中，由于硫化物共晶已呈熔融狀態(tài)，常常導致鋼板的熱塑性下降并引起沿晶界的開裂。輕則表面缺陷增加，磨削量加大，成才率降低，重則造成大量廢品。 　　硫可增加鋼板的易切削性，但硫的加入將顯著降低鋼板的耐點蝕性。在具有特殊要求的級和尿素級碳化鉻耐磨板中，對鋼板中硫含量規(guī)定應0.010%或0.015%，實際控制都希望在0.005%。磷磷在耐磨板中有相當?shù)娜芙舛取?




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　　但焊接熔池結(jié)晶與一般的鋼板結(jié)晶相比有如下特點。熔池體積小，冷卻速度快焊接熔池的尺寸形狀取決于焊接方法、耐磨襯板熱物理性質(zhì)和工藝參數(shù)，典型的熔池形狀是一個半橢球狀。一般焊接電流增大時，熔池的深度隨之增大，而熔寬相當減??；焊接電弧電壓增大時，熔深減小而熔寬相對增大。 　　焊接速度增大時，整個熔池體積減小，并呈細長狀。焊接熱輸入增大時，熔池長度也隨之增大。除了電渣焊外，一般焊接方法的熔池質(zhì)量不超過100g，體積是很小的；而且熔池周圍又被冷金屬包圍，因此熔池的冷卻速度快，平均冷卻速度約為4-100℃/s。 　　熔池溫度分布不均勻，液態(tài)金屬處于過熱狀態(tài)熔池前部和中心處于過熱狀態(tài)，發(fā)生耐磨襯板的熔化；熔池后部溫度較低，熔池底部接近耐磨襯板的熔點。熔池的平均溫度一般超過鋼板的熔點200-500℃。焊接熱輸入越大，熔池的平均溫度越高，熔池的過熱度越大。 　　熔池處于不斷運動狀態(tài)，熔池存在時間短焊接熔池中的液態(tài)金屬始終處于運動狀態(tài)。由于熔池隨熱源作同步運動，熔池前部熔化的同時，熔池后部也在凝固。即熔池各部位或整個熔池停留于液態(tài)的時間極短，熔池凝固速度是相當快的。




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