為研究42CrMo鋼板的沖擊動(dòng)態(tài)力學(xué)性能及本構(gòu)模型,進(jìn)行了沖擊動(dòng)態(tài)壓縮實(shí)驗(yàn)和金相觀察.材料表現(xiàn)出強(qiáng)烈的應(yīng)變率依賴(lài)性,同時(shí)還得到不同應(yīng)變率下力學(xué)性能差異的主要原因在于沖擊動(dòng)態(tài)載荷下的絕熱剪切行為.采用熱理論,分別考慮熱應(yīng)力和非熱應(yīng)力來(lái)解釋變形機(jī)理,得到了應(yīng)變率效應(yīng)的描述.基于此,本文提出含高應(yīng)變率效應(yīng)的動(dòng)態(tài)本構(gòu)模型,通過(guò)絕熱剪切準(zhǔn)則來(lái)確定失穩(wěn)的起始點(diǎn),并與模型進(jìn)行耦合.該模型能很好地描述42Cr Mo鋼的準(zhǔn)靜態(tài)和沖擊動(dòng)態(tài)力學(xué)行為,特別是應(yīng)變硬化效應(yīng)和應(yīng)變率效應(yīng). 

  42CrMo鋼因具有良好的淬透性、強(qiáng)度以及韌性,被廣泛應(yīng)用于拉矯輥制造中,但是這種材料的耐蝕性、耐磨損性及耐疲勞性還不夠理想,限制了拉矯輥連續(xù)工作能力。為進(jìn)一步提高拉矯輥基材強(qiáng)度和耐磨損性能,利用激光熔凝技術(shù)對(duì)調(diào)質(zhì)后42CrMo鋼進(jìn)行了激光強(qiáng)化工藝研究。采用光學(xué)顯鏡、金相顯鏡、顯硬度計(jì)、摩擦磨損試驗(yàn)機(jī)等儀器對(duì)42CrMo鋼激光熔凝后的顯組織、42crmo鋼板相結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度及摩擦磨損性能進(jìn)行了分析,研究了激光功率、掃描速度對(duì)熔凝層性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明:工藝參數(shù)對(duì)熔凝區(qū)力學(xué)性能影響較大,激光功率顯著影響熔凝層的深度,掃描速度影響表面成形質(zhì)量;調(diào)質(zhì)后42CrMo鋼板基體組織主要為回火馬氏體+殘余奧氏體,經(jīng)過(guò)激光熔凝后,基體組織發(fā)生轉(zhuǎn)變,馬氏體含量顯著提高。 

  采用硬度測(cè)試、顯組織觀察、脆性等級(jí)和疏松等級(jí)評(píng)價(jià)等方法研究了滲氮溫度對(duì)42CrMo鋼板零件滲氮后氧化滲層性能的影響。結(jié)果表明:在滲氮后氧化處理過(guò)程中,滲層的表面硬度隨著滲氮溫度的升高出現(xiàn)先增后降的趨勢(shì);滲層深度和疏松等級(jí)隨滲氮溫度的升高而增加,但脆性等級(jí)變化不大。當(dāng)滲氮溫度為560℃時(shí),42CrMo鋼零件可獲得表面硬度≥600 HV、滲層（白亮層）深度≥15μm、1級(jí)脆性等級(jí)、2級(jí)疏松等級(jí)的滲層。 

刃口鈍化及涂層工藝是刀具切削性能及加工質(zhì)量的重要刀具后處理方法。本文對(duì)鈍化未涂層、鈍化且涂層以及無(wú)鈍化涂層的硬質(zhì)合金鉆頭鉆削42CrMo鋼板的鉆削性能進(jìn)行對(duì)比研究,并分析了鈍化且涂層鉆頭刃口的K因子及平均圓度隨加工孔數(shù)變化情況。結(jié)果表明:刀具鈍化與涂層后處理工藝對(duì)刀具壽命及其失效形式有決定性影響。在實(shí)驗(yàn)參數(shù)下,未后處理鉆頭加工孔數(shù)僅10孔就發(fā)生崩刃失效;鈍化未涂層鉆頭的壽命是鈍化涂層鉆頭的10倍,主要失效形式為粘結(jié)磨損與磨粒磨損;鈍化且涂層鉆頭壽命為無(wú)鈍化涂層的150倍,主要失效形式為磨粒磨損。鈍化且涂層鉆頭刃口在加工過(guò)程中的存在:"涂層破損—基體磨損—新刃口形成—刃口崩刃—刃口再形成"的變化趨勢(shì)。 

  利用摩擦磨損試驗(yàn)探究不同激光功率下42CrMo鋼板激光熔覆層的耐磨性,采用SEM和OM觀察了試樣摩擦磨損前后的熔覆層組織形貌。結(jié)果表明:42CrMo鋼基體的摩擦因數(shù)較大,且在該摩擦磨損后出現(xiàn)了嚴(yán)重的脆性剝落現(xiàn)象,激光熔覆層可以42CrMo鋼的耐磨損性能;當(dāng)激光功率為1600 W時(shí),摩擦因數(shù)可降低至0.28,熔覆層表面SEM形貌較為光滑,耐磨性?xún)?yōu)異,熔覆層組織中的晶粒細(xì)化均勻,主要表現(xiàn)為細(xì)小的等軸晶,組織較為致密,從而提高了熔覆層的耐磨損性能。 

  在42CrMo鋼的基礎(chǔ)成分上增加Al、Ti元素,通過(guò)末端淬火試驗(yàn)和截面硬度試驗(yàn)對(duì)比分析Al對(duì)42CrMo鋼淬透性的影響差異,通過(guò)常規(guī)力學(xué)性能檢測(cè)對(duì)比其與42CrMo鋼的力學(xué)性能差異。42crmo鋼板結(jié)果表明Al、Ti元素添加可進(jìn)一步提高淬透性,并且使鋼的強(qiáng)度達(dá)到1200 MPa級(jí),-40℃下KV2≥27 J,滿(mǎn)足低溫環(huán)境下螺栓用鋼的使用要求。采用化學(xué)相分析方法,對(duì)鋼中析出相進(jìn)行了定性、定量分析,結(jié)果表明Ti在鋼中添加發(fā)揮明顯固氮作用,提高了Al元素的固溶量,利用熱膨脹法對(duì)比測(cè)定試驗(yàn)鋼的等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn),證明了增加Al含量,降低了奧氏體臨界轉(zhuǎn)變溫度,使C曲線(xiàn)右移,明顯改善了鋼的淬透性。 

對(duì)磨煤機(jī)減速機(jī)齒輪進(jìn)行失效分析,結(jié)果表明:齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度不足,輪齒斷裂屬于多次累積損傷產(chǎn)生的疲勞斷裂42crmo鋼板,而且齒輪內(nèi)部不僅存在魏氏體組織,還存在較大的偏析區(qū),因而在材料內(nèi)部產(chǎn)生較大的組織應(yīng)力,該組織應(yīng)力與工作應(yīng)力疊加,容易誘發(fā)裂紋的形成及擴(kuò)展.分析結(jié)果還發(fā)現(xiàn)齒輪表面并沒(méi)有經(jīng)過(guò)表面熱處理,表面硬度未達(dá)到設(shè)計(jì)要求. 

   利用激光熔覆技術(shù)在42CrMo鋼板表面制備了Stellite-6鈷基涂層,然后在不同的溫度下對(duì)涂層進(jìn)行熱處理,探究了熱處理溫度對(duì)涂層顯組織、硬度、耐蝕性和摩擦學(xué)性能的影響。結(jié)果表明:熱處理能有效減小涂層內(nèi)部的殘余應(yīng)力,裂紋、孔洞等缺陷;在900℃下進(jìn)行熱處理后,FCC結(jié)構(gòu)的鈷演變?yōu)镠CP結(jié)構(gòu)的鈷,亞穩(wěn)態(tài)M7C3型碳化物演變?yōu)榉€(wěn)態(tài)M23C6型碳化物;經(jīng)過(guò)900℃×1 h的熱處理后,涂層的近表面硬度是未熱處理涂層的1.5倍,

  約為1300 HV;未熱處理涂層的摩擦因數(shù)為0.42,磨損機(jī)理主要表現(xiàn)為塑性變形、犁溝及脆性剝落;熱處理后,涂層的摩擦因數(shù)降至0.29,磨損機(jī)理主要為磨粒磨損和黏著磨損;熱處理后生成的穩(wěn)態(tài)M23C6型碳化物具有強(qiáng)化合金、涂層力學(xué)性能的作用;未熱處理涂層與熱處理涂層的自腐蝕電流密度均約為3.3×10-3 A·cm-2,自腐蝕電位均在-0.29 V左右,單個(gè)容抗弧特征近乎重合。熱處理過(guò)程中發(fā)生的再結(jié)晶和晶粒尺寸變化、馬氏體相變對(duì)鈷基涂層耐蝕性的影響不大。

 制造水平的不斷,對(duì)復(fù)雜精密的機(jī)械裝備、零件的品質(zhì)要求也越來(lái)越高,而塑性加工技術(shù)和熱處理技術(shù)作為材料成型及改善材料性能的關(guān)鍵手段,在制造加工工業(yè)中發(fā)揮著關(guān)鍵性作用。42crmo鋼板材料處理過(guò)程中,材料的終性能受多方面因素的影響,如塑性加工過(guò)程中的加載速度、幾何形狀、摩擦與接觸條件,熱處理過(guò)程中的溫度分布、組織分布和應(yīng)力分布等,如果僅通過(guò)試驗(yàn)來(lái)摸索設(shè)計(jì)工藝參數(shù),費(fèi)時(shí)費(fèi)力,無(wú)法滿(mǎn)足實(shí)際生產(chǎn)需求?，F(xiàn)階段,可以通過(guò)計(jì)算機(jī)進(jìn)行塑性加工和熱處理過(guò)程的數(shù)值模擬,輔助工藝設(shè)計(jì)和工藝優(yōu)化,縮短研發(fā)周期,提高產(chǎn)品質(zhì)量,降低成本。因此,研究如何提高數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性具有十分重要的意義。