如果所要求的**小產(chǎn)品規(guī)格要比250mm×100mm大得多，16MnDG無縫管些時玻璃厚度將上升為主要矛盾，為避免玻璃在高溫下產(chǎn)生彎曲變形，則玻璃愈薄，輥距應(yīng)愈??；玻璃被加熱溫度愈高，輥距也應(yīng)愈小。此外，因為石英陶瓷輥在鋼化電爐內(nèi)不是單純作為輸送和承載構(gòu)件而存在的，它同時也是作為蓄熱和供熱的元件而存在。當(dāng)玻璃進(jìn)入爐內(nèi)，通過直接傳導(dǎo)和輻射，石英陶瓷輥迅速將熱量傳給玻璃下表面，參與加熱玻璃。
  因而從熱交換的角度來看，輥子中心距也是小一些為好。3輥子軸向伸縮量石英陶瓷輥隨著鋼化電爐的升溫和降溫，就要產(chǎn)生軸向膨脹伸長和收縮，因而通常輥子的支承由一端定位，另一端則可以自由伸縮，這一軸向伸縮量決定于石英陶瓷的膨脹系數(shù)和溫差。由于石英陶瓷的膨脹系數(shù)要比耐熱鋼低得多，因而這一膨脹間隙雖然必須要預(yù)留，但其數(shù)值自然要比耐熱鋼小得多。在RT～700℃溫度區(qū)間，石英陶瓷的膨脹系數(shù)約為0.5×10-6℃-1～0.6×10-6℃-1，而在此同一溫度區(qū)間，25/20耐熱鋼的膨脹系數(shù)為17.14×10-6℃-1；可見在相同條件下，石英陶瓷的膨脹量僅為25/20耐熱鋼的約三十分之一。
  輥子的支承結(jié)構(gòu)輥子的支承結(jié)構(gòu)和輥子的導(dǎo)熱情況有著十分密切的關(guān)系。由于石英陶瓷的導(dǎo)熱系數(shù)比較低，在鋼化玻璃生產(chǎn)的溫度條件下約為0.7W/（m/K）；要比耐熱鋼的導(dǎo)熱系數(shù)低得多，耐熱鋼在此溫度條件下的導(dǎo)熱系數(shù)約為25W（m/K），即石英陶瓷的導(dǎo)熱系數(shù)僅為耐熱鋼的約三十五分之一。因此，石英陶瓷輥只要軸頭的金屬部分處于爐壁保溫層內(nèi)偏外一定距離的較低溫度處，傳至軸承的熱量就十分有限。這和浮法退火窯耐熱鋼輥子的支承結(jié)構(gòu)需要和爐壁保持一個相當(dāng)距離的情況不同，可以利用爐體結(jié)構(gòu)，將軸承布置在十分靠近爐壁的位置，軸承的溫升也將十分有限，不會影響軸承的正常工作。
  但有一點應(yīng)該注意，盡管通過熱傳導(dǎo)作用傳到鋼軸頭上的熱量十分有限，不至于使鋼軸頭及軸承的溫度升高，但當(dāng)爐體與瓷輥之間密封不嚴(yán)時，從爐膛內(nèi)輻射或?qū)α鱾鞒龅臒崃繒逛撦S頭溫度升至二、三，導(dǎo)致鋼軸頭受熱膨脹而脫落。因此，從這點來講，鋼軸頭不宜緊靠爐壁，****能離開爐壁外殼10～15mm為佳。5輥子的工作表面在高溫條件下石英陶瓷輥和玻璃接觸，為了使玻璃的平整度和表面質(zhì)量不受影響，對輥子的工作表面提出了很高的要求?？梢苑譃閮蓚€方面：一方面是輥子的幾何尺寸、形狀和位置精度，反映在直徑偏差、輥子中心對支承回轉(zhuǎn)軸心的同軸度或輥面相對支承回轉(zhuǎn)中心的徑向跳動等。這方面目前國內(nèi)能達(dá)到的精度與國外的同類產(chǎn)品相當(dāng)；也與浮法******耐熱鋼輥的精度基本相當(dāng)。另一方面，是輥子的表面粗糙度

      通過對接口處的抗拉試驗以及爆試驗可以看出，接口處性能均高于管材本身，對管道內(nèi)壓力以及軸向拉力都具有較好的抗性，

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等級以上的聚乙烯材料，在抗刮痕能力強極為突出，并且，等級越高，抗刮能力越強。外3PE內(nèi)熔結(jié)環(huán)氧防腐鋼管是在外單層聚乙烯內(nèi)

環(huán)氧復(fù)合鋼管的基礎(chǔ)上升級換代產(chǎn)品