從拉伸試驗結果可知，兩種方案的拉伸試樣全部斷在母材，說明焊縫的抗拉強度高于母材；彎曲試驗全部合格，說明焊縫的塑性較好。根據(jù)表5中的沖擊韌性試驗結果可知，方案Ⅰ的沖擊韌性明顯高于方案Ⅱ，證明方案Ⅰ的焊后熱處理規(guī)范比較理想，高溫回火不僅達到了改善接頭組織和性能目的，而且使韌性與強度配合適當。從室溫機械性能結果可知，所的兩種焊接工藝方案均可用于現(xiàn)場施工。方案Ⅰ采用了與母材成分接近的焊條，焊縫性能同母材匹配，焊縫應具有較高的熱強性，焊縫在高溫下長期使用不易破壞。難點是焊后熱處理規(guī)范較為嚴格，回火溫度和保溫時間及加熱和冷卻速度控制不當反而會引起焊縫性能下降。方案Ⅱ采用了奧氏體不銹鋼焊條施焊，雖然可以省去焊后熱處理，但由于焊縫與母材膨脹系數(shù)不同，長期高溫工作時可發(fā)生碳的擴散遷移現(xiàn)象，容易導致焊縫在熔合區(qū)發(fā)生破壞。因此，從使用可靠性考慮，現(xiàn)場采用方案Ⅰ施焊更為穩(wěn)妥。4 結論15CrMo鋼厚壁高壓管的焊接采用兩種焊接方案均為可行。為了保證焊縫性能同母材匹配且具有較高的熱強性，采用方案Ⅰ效果更佳，關鍵是要嚴格控制焊后熱處理工藝。方案Ⅱ雖可省去焊后熱處理，但焊縫在高溫下發(fā)生碳的遷移擴散而導致焊縫破壞的可能性不容忽視，因此，只有在焊后無法進行熱處理時才慎重采用。圓鋼

18 該鋼冷鐓模低溫短時加熱淬火, 按原工藝 (780°C ×20min鹽浴加熱淬火) 處理時獲得孿晶馬氏體組織, 存在顯微裂紋, 在沖擊載荷作用下. 由于韌性差, 常產(chǎn)生崩刃?，F(xiàn)采用750°C ×14min鹽浴加熱淬火, 200°C回火處理后, 可以得到細小的片狀馬氏體和體積分數(shù)為50％以上的低碳馬氏體, 減少了顯微裂紋, 在保證高硬度的同時, 具有較高韌性, 從而提高使用壽命近1倍。19 采用該鋼可制作拉絲模和簡單的沖裁模等。20 T10A鋼塑料模頂桿鹽浴分級淬火一股采用鹽水、湖北同城油雙液淬, 變形大, 而油淬硬度低。采用硝鹽浴分級淬火, 使其壽命提高1~3倍。圓鋼