據(jù)中鋼協(xié)統(tǒng)計(jì)，1月下旬中鋼協(xié)重點(diǎn)企業(yè)粗鋼日均產(chǎn)量為168.81萬(wàn)噸，較上旬下降0.6萬(wàn)噸，降幅0.35%。近期鋼廠檢修較為集中，尤其是 北方以及山東區(qū)域鋼廠集中安排檢修。不過(guò)，調(diào)查顯示，大型高爐企業(yè)以正常檢修和提前檢修為主，虧損減產(chǎn)并不占據(jù)主導(dǎo)。只是調(diào)坯軋材企業(yè)和小型建材類鋼企虧 損嚴(yán)重，減產(chǎn)程度相對(duì)較為嚴(yán)重。

             滬鋼主力合約已經(jīng)橫盤整理3個(gè)月之久，期現(xiàn)價(jià)差從貼水500元/噸修復(fù)到現(xiàn)在的升水47元/噸，鋼廠減產(chǎn)、3月需求釋放以及庫(kù)存低位等支 撐或難以在3月行情里完全兌現(xiàn)，因?yàn)榻?jīng)過(guò)1、2月的庫(kù)存累積，即便庫(kù)存低于同期，但整體資源壓力仍大。而從資金緊張的角度考慮，3月需求釋放的時(shí)間和強(qiáng)度 或?qū)㈦y以達(dá)到預(yù)期，預(yù)期和實(shí)現(xiàn)之間的偏差，將**終打破滬鋼多空僵持的局面，引發(fā)新一輪的跌勢(shì)。

             央企龍頭轉(zhuǎn)身做物流 作為央企焦炭龍頭的上市公司黑化股份，過(guò)去幾年的日子并不好過(guò)。 這家位于黑龍江齊齊哈爾市，由中國(guó)化工集團(tuán)實(shí)際控股的以煤炭開(kāi)采和尿素生產(chǎn)為主營(yíng)業(yè)務(wù)的焦化公司，上市已有16年，但在資本市場(chǎng)上，近幾年已淪落到賣殼求生地步。  造成這種情況的原因，是黑化股份裝置老、規(guī)模小以及市場(chǎng)占有率差。據(jù)同花順數(shù)據(jù)顯示，從2008年開(kāi)始，黑化股份的營(yíng)業(yè)利潤(rùn)已連續(xù)多年虧損，2014年前三季度公司再虧2.7億元，預(yù)計(jì)全年高壓化肥管虧損額將達(dá)到3.05億元。  不過(guò)，這一情況恐在今后得以改變。2014年12月2日，黑化股份突然發(fā)布“重大事項(xiàng)停牌公 告”。隨后，又于四日后發(fā)布“重大資產(chǎn)重組停牌公告”，引起業(yè)界紛紛猜想。今年1月6日，黑化股份再發(fā)布“重大資產(chǎn)重組公告”。公告稱，公司正計(jì)劃出售現(xiàn) 有全部資產(chǎn)及負(fù)債，“擬購(gòu)買資產(chǎn)為集裝箱物流公司”，但由于重組程序復(fù)雜，黑化股份稱公司股票還將繼續(xù)停牌。  2月13日，長(zhǎng)江商報(bào)記者致電黑化股份，該公司證券部一位工作人員透露，公司停牌轉(zhuǎn)型，為“實(shí) 際控制人整體打算”，即“中國(guó)化工集團(tuán)出于自己的考慮謀求改變”。但對(duì)于公司轉(zhuǎn)型原因及今后計(jì)劃，該工作人員表示自己也并不清楚，“一切以公告為準(zhǔn)”。同 時(shí)他稱，目前黑化股份正在重組過(guò)程中，“許多事情還是協(xié)商、談判”。

       合理設(shè)計(jì)頂頭材質(zhì)—抗磨耐熱球高壓化肥管的化學(xué)成分 ,抗磨耐熱高壓化肥管的化學(xué)成分 針對(duì)熱軋高壓化肥管均整機(jī)頂頭的工況條件和失效形式 .并通過(guò)試驗(yàn)研究該材質(zhì)的抗氧化性能 ,熱疲勞性能和抗磨熱性能 ;試驗(yàn)結(jié)果表明 ,抗磨耐熱球墨鑄鐵在800℃氧化增重速度為 2.410gm2h,不足 45鋼的1/2;該材質(zhì)頂頭的抗磨耐熱性能優(yōu)良 ,頂頭壽命達(dá)到45鋼的4倍。穿孔頂頭是高壓化肥管生產(chǎn)中消耗量 的關(guān)鍵工具之一高壓化肥管的質(zhì)量好壞,使用壽命的高低,對(duì)高壓化肥管的質(zhì)量、生產(chǎn)效率有很大的影響。因此,為了延長(zhǎng)頂頭的使用壽命,減少不必要的損耗,對(duì)頂頭進(jìn)行表面改性,從而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等離子噴涂技術(shù),可以有機(jī)的將基體與表面涂層的特點(diǎn)結(jié)合起來(lái),發(fā)揮兩類材料的綜合優(yōu)勢(shì),獲得理想的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)。
       因此本論文采用高壓化肥管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對(duì)噴涂后的頂頭進(jìn)行溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)的數(shù)值模擬。應(yīng)用ANSYS有限元分析軟件對(duì)穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬。高壓化肥管建立計(jì)算模型時(shí),采用沿噴涂方向小逐段前進(jìn),厚度方向小逐層疊加來(lái)模擬真實(shí)的噴涂及沉積過(guò)程,得到涂層連續(xù)移動(dòng)的基體和涂層的溫度場(chǎng)分布及熱應(yīng)力分布。同時(shí),為了進(jìn)一步得到優(yōu)質(zhì)的復(fù)合涂層,計(jì)算過(guò)程中通過(guò)改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)分布。結(jié)果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時(shí),隨著噴涂的進(jìn)行,熱影響區(qū)域逐漸增大,模型的不同區(qū)域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。高壓化肥管噴涂過(guò)程中,噴涂處涂層附近產(chǎn)生較大熱應(yīng)力,噴涂結(jié)束,應(yīng)力逐漸減小。高壓化肥管頂頭經(jīng)800冷卻至室溫時(shí),頂頭涂層和涂層周圍產(chǎn)生殘余應(yīng)力, 殘余應(yīng)力出現(xiàn)在鼻部與徑帶連結(jié)處的涂層附近。對(duì)基體預(yù)熱至200℃后進(jìn)行噴涂,噴涂過(guò)程中涂層溫度明顯升高,熱應(yīng)力減小,頂頭經(jīng)1800冷卻至室溫,殘余應(yīng)力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時(shí),所得溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果與WC作為涂層材料時(shí)基本相同。對(duì)6016鋁合金進(jìn)行單向拉伸試驗(yàn),分析不同應(yīng)變速率對(duì)高壓化肥管力學(xué)性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構(gòu)模型及其斷裂應(yīng)變模型,并對(duì)鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進(jìn)行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長(zhǎng)度和沖擊速度對(duì)其吸能特性的綜合影響。結(jié)果表明,高壓化肥管鋁合金流動(dòng)應(yīng)力對(duì)應(yīng)變率敏感性較低,但斷裂應(yīng)變對(duì)應(yīng)變率具有一定的敏感性。高壓化肥管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現(xiàn)漸進(jìn)屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長(zhǎng)度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現(xiàn)混合變形模式,吸能特性有所降低。