相較于過(guò)去，朱軍紅指出，現(xiàn)在產(chǎn)能?chē)?yán)重過(guò)剩，相對(duì)下跌的時(shí)間會(huì)更長(zhǎng)。由于15crmo合金板廠恢復(fù)生產(chǎn)的能力較強(qiáng)，一旦鋼價(jià)出現(xiàn)上漲，便會(huì)加速生產(chǎn)，導(dǎo)致庫(kù)存快速上升，從而價(jià)格。但去庫(kù)存是一個(gè)較為的過(guò)程，同時(shí)，由于價(jià)格上漲的幅度并不大，在一定程度上也了鋼價(jià)下跌的時(shí)間。 　　如此情況，造就了當(dāng)前鋼價(jià)“漲的不高，跌的不狠”。長(zhǎng)期看，鋼材價(jià)格多圍繞成本線波動(dòng)，預(yù)計(jì)近2-3年，鋼鐵行業(yè)都將維持低效運(yùn)行的態(tài)勢(shì)。就短期的15crmo合金板市場(chǎng)而言，朱軍紅預(yù)計(jì)，鋼價(jià)不會(huì)有太大的變化，2014年鋼材價(jià)格還將由今年后兩個(gè)月的運(yùn)行情況，以及即將召開(kāi)的三中全會(huì)所釋放出的消息來(lái)決定。 　　則認(rèn)為，三中全會(huì)多少會(huì)釋放一些利好信息。對(duì)比今年，他對(duì)于2014年鋼市稍顯樂(lè)觀。首先是在下游需求方面，表示，明年的基礎(chǔ)建設(shè)還是會(huì)有一些增量、房地產(chǎn)市場(chǎng)或維持今年的水平、汽車(chē)行業(yè)應(yīng)該會(huì)有一定的增長(zhǎng)，那明年的需求會(huì)好于今年，“明年粗鋼需求有2-3%的弱增長(zhǎng)”。 　　此外，認(rèn)為，明年上半年，鐵礦石價(jià)格或有一波較大的下跌。朱軍紅也指出，從今年四季度開(kāi)始，進(jìn)口礦的供應(yīng)量開(kāi)始增加，進(jìn)口礦價(jià)或?qū)⑾禄磥?lái)或在110-120美元/噸。成本的下滑或使得明年的鋼市比今年好過(guò)一些。。

　　采用氧-焰對(duì)試件進(jìn)行加溫，先用測(cè)溫筆粗略判斷試件表面的的溫度（以筆跡顏色變化快慢進(jìn)行估計(jì)），后用半導(dǎo)體點(diǎn)溫計(jì)測(cè)定，測(cè)量點(diǎn)至少應(yīng)選擇三點(diǎn)，以保證試件整體均達(dá)到所要求的預(yù)熱溫度。焊接時(shí)，層采用手工鎢極氬弧焊打底，為避免仰焊處焊縫背面產(chǎn)生凹陷，送絲時(shí)采用內(nèi)填絲法，即焊絲通過(guò)對(duì)口間隙從管內(nèi)送入。 　　其余各層采用焊條電弧焊，共焊6層，每個(gè)焊層一條焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工藝參數(shù)見(jiàn)表3、4。按方案Ⅰ焊表3方案Ⅰ的焊接工藝參數(shù)焊道名稱(chēng)焊接方法焊接材料焊材規(guī)格/mm焊接電流/A電弧電壓/V預(yù)熱及層間溫度熱處理規(guī)范打底層鎢板氬弧焊ER80S-B2Lφ2.填充層焊條電弧焊E8018-B2φ3.2585～9023～25150℃715。 　　×75min蓋面層焊條電弧焊E8018-B2φ3.2585～9023～25表4方案Ⅱ的焊接工藝參數(shù)焊道名稱(chēng)焊接方法焊接材料焊材規(guī)格/mm焊接電流/A電弧電壓/V預(yù)熱及層間溫度熱處理規(guī)范打底層鎢板氬弧焊ER80S-B2Lφ2.填充層焊條電弧焊E309Mo-16φ3.290～9522～24//?。 　　4焊后熱處理試件焊后按JB4730-94壓力容器無(wú)損檢測(cè)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行的超聲波探傷檢驗(yàn)，焊縫Ⅰ級(jí)合格。按JB4708鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)。評(píng)定結(jié)果見(jiàn)表5。表5焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)結(jié)果試驗(yàn)方案拉伸試驗(yàn)彎曲試驗(yàn)沖擊韌性試驗(yàn)aky（J/cm2）抗拉強(qiáng)度δb/Mpa斷裂部位彎曲角度面彎背彎焊縫熔合線熱影響區(qū)(HAZ)方案Ⅰ550/530母材50。

　　這是回火過(guò)程的二次硬化現(xiàn)象,它與回火析出物的性質(zhì)有關(guān)。當(dāng)回火溫度低于450℃時(shí),鋼中析出滲碳體;在450℃以上滲碳體溶解,鋼中開(kāi)始沉淀出彌散的難熔碳化物Mo2C、W2C、VC等,使硬度重新升高,稱(chēng)為沉淀硬化?；鼗饡r(shí)冷卻過(guò)程中殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體的二次淬火所也可導(dǎo)致二次硬化。 　　產(chǎn)生二次硬化效應(yīng)的合金元素產(chǎn)生二次硬化的原因合金元素殘余奧氏體的轉(zhuǎn)變沉淀硬化Mn、Mo、W、Cr、Ni、Co①、VV、Mo、W、Cr、Ni①、Co①①僅在高含量并有其他合金元素存在時(shí),由于能生成彌散分布的金屬間化合物才有效。 　　增大回火脆性和碳鋼一樣,合金鋼也產(chǎn)生回火脆性,而且更明顯。這是合金元素的不利影響。在450℃-600℃間發(fā)生的第二類(lèi)回火脆性(高溫回火脆性)主要與某些雜質(zhì)元素以及合金元素本身在原奧氏體晶界上的嚴(yán)重偏聚有關(guān),多發(fā)生在含Mn、Cr、Ni等元素的合金鋼中。 　　經(jīng)計(jì)算得出，35CrMo鋼的碳當(dāng)量值Ceq=0.72%。特性35CrMo合金結(jié)構(gòu)鋼,有很高的靜力強(qiáng)度、沖擊韌性及較高的疲勞極限，淬透性較40Cr高，高溫下有高的蠕變強(qiáng)度與持久強(qiáng)度，長(zhǎng)期工作溫度可達(dá)500℃；冷變形時(shí)塑性中等，焊接性差。