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江蘇南京珩磨管油缸管絎磨管很多鋼管的偏心都是這個(gè)時(shí)候產(chǎn)生的,所以嚴(yán)格控制這穿孔環(huán)節(jié) 十分重要。精軋鋼管 冷拔鋼管 由于穿孔的原因 也會(huì)產(chǎn)生偏心問(wèn)題:任何破壞由軋輥、頂頭、導(dǎo)板三者形成的變形區(qū)幾何形狀正確性的因素,都將使毛管壁厚不均加劇。(1)頂頭。①頂頭的形狀設(shè)計(jì),理想的頂頭輾軋錐應(yīng)與軋輥出口錐平行,如果按照傳統(tǒng)的馬特維也夫公式設(shè)計(jì)頂頭,其頂頭的輾軋錐與軋輥的出口錐是不平行的,金屬在這樣一個(gè)逐漸擴(kuò)大的間隙內(nèi)變形,勢(shì)必造成管壁輾軋不充分而導(dǎo)致毛管壁厚不均,而且,隨送進(jìn)角的增大毛管壁厚不均更加嚴(yán)重;②由于頂桿的剛度不夠,在穿孔過(guò)程中產(chǎn)生彎曲,使頂頭不能保持對(duì)中位置,從而使穿出的毛管壁厚不均;(2)導(dǎo)板。①導(dǎo)板距過(guò)大,在穿孔過(guò)程中是依靠導(dǎo)板的限制作用來(lái)保持穿孔中心線的,導(dǎo)板距大,頂頭在上下位置變化大,使頂頭不穩(wěn)定,導(dǎo)致毛管壁厚不均。②上、下導(dǎo)板的不均勻磨損也會(huì)加劇壁厚不均程度。(3)軋輥。 ①軋輥中心線偏斜:在生產(chǎn)過(guò)程中,由于穿孔機(jī)兩側(cè)壓下螺絲安裝不正確,或由于螺紋和軸承磨損而使兩輥間軸向發(fā)生水平偏斜,兩個(gè)軋輥的送進(jìn)角不一致使變形區(qū)發(fā)生畸變而導(dǎo)致壁厚不均。 滾壓管



江蘇南京珩磨管油缸管絎磨管珩磨管淬火冷卻的影響在珩磨管淬火冷卻時(shí),在兩個(gè)溫度范圍內(nèi)必須注意控制冷卻速度。其中一個(gè)區(qū)域是為了完全珩磨管淬火硬化而需要快冷的臨界區(qū)域,為了使零件淬硬,在臨界區(qū)應(yīng)當(dāng)急冷。另一個(gè)區(qū)域是容易產(chǎn)生珩磨管淬火裂紋的低溫區(qū),在MS點(diǎn)溫度以下,在這個(gè)溫度區(qū)間發(fā)生奧氏體向馬氏體的轉(zhuǎn)變,體積膨脹,產(chǎn)生第二類畸變、第二類應(yīng)力及宏觀熱處理應(yīng)力,可能導(dǎo)致珩磨管淬火裂紋,因此稱危險(xiǎn)區(qū)。在危險(xiǎn)區(qū)應(yīng)當(dāng)盡量慢冷,以緩和珩磨管淬火內(nèi)應(yīng)力。珩磨管淬火臨界區(qū)和危險(xiǎn)區(qū)示意圖 珩磨管淬火后加工處理零部件珩磨管淬火后多進(jìn)行加工處理。按加工處理的性質(zhì)可分為熱加工、機(jī)械加工和化學(xué)加工三類,以及它們的綜合應(yīng)用。淬后加工處理導(dǎo)致形成裂紋的過(guò)程是一個(gè)珩磨管淬火宏觀、微觀內(nèi)應(yīng)力和顯微裂紋與淬后加工過(guò)程中出現(xiàn)的負(fù)荷應(yīng)力或內(nèi)應(yīng)力之間發(fā)生相互作用的過(guò)程。滾壓管




液壓機(jī)械(南京市分公司)成立多年,集【大口徑厚壁珩磨管】研發(fā)、生產(chǎn)、銷(xiāo)售和服務(wù)于一體的實(shí)業(yè)型企業(yè),公司主要研制【大口徑厚壁珩磨管】并可根據(jù)客戶圖紙或要求研制各種非標(biāo)【大口徑厚壁珩磨管】。 以人為本、科學(xué)管理、技術(shù)優(yōu)先、品質(zhì)保障、誠(chéng)信務(wù)實(shí),取得國(guó)內(nèi)外客戶的信賴與支持。 我們的目標(biāo)是,讓我們的【大口徑厚壁珩磨管】產(chǎn)品和服務(wù)譽(yù)滿全球!


江蘇南京珩磨管油缸管絎磨管油缸管結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求介紹油缸管結(jié)構(gòu)及技術(shù)要求介紹滾壓管 1、 結(jié)構(gòu)分析: 1、 φ50mm×770mm本身的圓度公差為0.005mm。 2、左端M39×2-6g螺紋精密油缸鋼管φ50mm中心線同軸度公差為φ0.05mm。 3.1:20錐軸與精密油缸鋼管φ50mm中心線的同軸度公差為φ0.02mm。 4.1:20錐面本身的圓跳動(dòng)公差為0.005mm。5.1:20錐面著色檢查,接觸面積不小于80%。 5、 φ50mm×770mm表面氮化,氮化層深度0.2~0.3mm,表面硬度62~65hrc。


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