總之，發(fā)電機(jī)出租的發(fā)動(dòng)機(jī)裝配完成后，要調(diào)整氣門(mén)間隙，并對(duì)供油或點(diǎn)火正時(shí)進(jìn)行復(fù)核，確認(rèn)無(wú)誤后再進(jìn)行啟動(dòng)調(diào)試，使供油或點(diǎn)火達(dá)到更佳調(diào)整狀態(tài)。、燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)爆燃故障分析 　　1、用的燃料品質(zhì)較差，或抗爆性能下降；2、點(diǎn)火正時(shí)不準(zhǔn)，點(diǎn)火提前角過(guò)大；3、混合氣過(guò)濃，超過(guò)設(shè)定濃度的5%以上；4、渦輪增壓異常，不能限制進(jìn)氣增壓，產(chǎn)生過(guò)增壓現(xiàn)象；5、進(jìn)氣的中冷器嚴(yán)重污染，進(jìn)氣溫度過(guò)高；6、潤(rùn)滑油品質(zhì)選擇不當(dāng)，使用了過(guò)高灰分的機(jī)油，導(dǎo)致氣缸內(nèi)積碳過(guò)多，壓縮比相對(duì)增大。 　　在燃?xì)夤┙o系統(tǒng)中，已氣化的天然氣溫度不能太高，應(yīng)控制經(jīng)過(guò)燃?xì)饩彌_罐及熱交換器的天然氣溫度，溫度過(guò)高會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)爆震。儲(chǔ)罐中原帶有的燃?xì)馊剂希?jīng)過(guò)新車(chē)運(yùn)輸、交接及檢查等過(guò)程后，其實(shí)際儲(chǔ)存時(shí)間過(guò)長(zhǎng)。當(dāng)儲(chǔ)罐吸收外界熱量而使內(nèi)壓力增大超過(guò)1.6MPa，閥會(huì)自動(dòng)排除超壓的天然氣，加速罐內(nèi)天然氣的蒸發(fā)。由于抗爆性較好的甲烷的蒸發(fā)，液態(tài)燃?xì)庵械募淄楹恐饾u降低，直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的抗爆性能，易使燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生爆震，嚴(yán)重時(shí)可造成發(fā)動(dòng)機(jī)的損壞。

發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力不足原因分析 　　發(fā)電機(jī)出租燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力不及柴油機(jī)，有時(shí)提速困難。燃?xì)馊剂献陨硖匦院桶l(fā)動(dòng)機(jī)構(gòu)造是造成動(dòng)力不足的主要原因。進(jìn)入燃油發(fā)動(dòng)機(jī)的是燃油和氣體的混合氣，而燃?xì)鈩t是天然氣和空氣的混合氣，前者進(jìn)氣量與燃油的體積比為58:1，燃油體積可以忽略不計(jì)，但后者進(jìn)氣量與天然氣的體積比為9.5:1，燃?xì)怏w積上升6倍，這必然導(dǎo)致相對(duì)進(jìn)氣量減少，會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)功率下降，尤其在熱態(tài)工況下，發(fā)動(dòng)機(jī)的功率會(huì)有明顯地下降。、發(fā)動(dòng)機(jī)設(shè)計(jì) 康菱燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)的設(shè)計(jì)采用了目前全球 進(jìn)的設(shè)計(jì)理念對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行了全新的設(shè)計(jì)： （1）設(shè)計(jì)及工藝技術(shù)改進(jìn)； （2）材料選型、成型、加工、表面處理等進(jìn)行了的技術(shù)優(yōu)化； （3）安裝工藝的優(yōu)化； （4）測(cè)試工藝的優(yōu)化。 2、發(fā)電機(jī)出租綜合性能 康菱燃?xì)獍l(fā)電機(jī)組綜合性能達(dá)到了全球先進(jìn)水平： （1）機(jī)組功率范圍：20kw-1750kw； （2）機(jī)組電效率 可達(dá)到40%以上； （3）綜合熱效率≥85%以上； （4）年運(yùn)行時(shí)間≥8000h； （5）大修時(shí)間≥40000h； （6）機(jī)油消耗≤0.4g/kW.h 。