石油裂化管市場(chǎng)震蕩運(yùn)行。唐山地區(qū)正值夏季高溫多雨天氣頻繁出現(xiàn)，下游需求跟進(jìn)依然不足，觀望態(tài)勢(shì)較濃。期間下游出現(xiàn)階段性補(bǔ)庫(kù)需求，且鋼坯拉漲，中間商操作活躍，市場(chǎng)成交氛圍好轉(zhuǎn)，大戶及鋼廠出貨量明顯增加。鋼廠方面受高爐限產(chǎn)影響，短期原料需求仍難有起色，短期內(nèi)型價(jià)或?qū)⒄叿€(wěn)整理。

對(duì)于下周行情，多雨高溫季節(jié)，多地下游施工受阻，需求跟進(jìn)不佳。鋼廠方面受高爐限產(chǎn)影響，短期原料需求仍難有起色。雖鋼坯止跌再現(xiàn)小幅回漲態(tài)勢(shì)，但成品材終端需求仍然處于弱勢(shì)，且生產(chǎn)經(jīng)營(yíng)上鐵礦石采購(gòu)成本居高不下，利潤(rùn)壓縮嚴(yán)重，生產(chǎn)積性不高，GB9948石油裂化管廠庫(kù)水平偏低，對(duì)現(xiàn)貨價(jià)格形成一定支撐。

但經(jīng)銷商方面交易模式及操作方式趨于謹(jǐn)慎，商家?guī)谉o(wú)大批量備貨意愿，市場(chǎng)價(jià)格仍有一定下跌風(fēng)險(xiǎn)。綜合考慮，短期內(nèi)型價(jià)或?qū)⒄叿€(wěn)整理。

本周石油裂化管市場(chǎng)震蕩運(yùn)行。正值夏季，高溫多雨天氣頻繁出現(xiàn)，下游需求跟進(jìn)依然不足。然鋼坯拉漲，中間商操作活躍，期間下游出現(xiàn)階段性補(bǔ)庫(kù)需求，市場(chǎng)成交氛圍好轉(zhuǎn)，大戶及鋼廠出貨量明顯增加。鋼廠方面，成本端價(jià)格不斷趨漲，企業(yè)利潤(rùn)低下，部分在成本價(jià)格徘徊，雖環(huán)保限產(chǎn)暫時(shí)解除，但整體的生產(chǎn)積性仍顯一般，庫(kù)存壓力并不凸顯，廠商方面挺價(jià)盼漲意愿走強(qiáng)，但現(xiàn)貨成交情況未有持續(xù)性改善，挺價(jià)心態(tài)有所松動(dòng)。好在正值月上旬，資金周轉(zhuǎn)尚可，商家心態(tài)比較平穩(wěn)。

      合理設(shè)計(jì)頂頭材質(zhì)—抗磨耐熱球石油裂化管的化學(xué)成分 ,抗磨耐熱石油裂化管的化學(xué)成分 針對(duì)熱軋石油裂化管均整機(jī)頂頭的工況條件和失效形式 .并通過(guò)試驗(yàn)研究該材質(zhì)的抗氧化性能 ,熱疲勞性能和抗磨熱性能 ;試驗(yàn)結(jié)果表明 ,抗磨耐熱球墨鑄鐵在800℃氧化增重速度為 2.410gm2h,不足 45鋼的1/2;該材質(zhì)頂頭的抗磨耐熱性能優(yōu)良 ,頂頭壽命達(dá)到45鋼的4倍。穿孔頂頭是石油裂化管生產(chǎn)中消耗量 的關(guān)鍵工具之一石油裂化管的質(zhì)量好壞,使用壽命的高低,對(duì)石油裂化管的質(zhì)量、生產(chǎn)效率有很大的影響。因此,為了延長(zhǎng)頂頭的使用壽命,減少不必要的損耗,對(duì)頂頭進(jìn)行表面改性,從而提高其表面硬度、耐磨性及抗氧化性。等離子噴涂技術(shù),可以有機(jī)的將基體與表面涂層的特點(diǎn)結(jié)合起來(lái),發(fā)揮兩類材料的綜合優(yōu)勢(shì),獲得理想的復(fù)合材料結(jié)構(gòu)。
       因此本論文采用石油裂化管金屬陶瓷顆粒作為穿孔頂頭的噴涂材料,對(duì)噴涂后的頂頭進(jìn)行溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)的數(shù)值模擬。應(yīng)用ANSYS有限元分析軟件對(duì)穿孔頂頭等離子噴涂及冷卻過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬。石油裂化管建立計(jì)算模型時(shí),采用沿噴涂方向小逐段前進(jìn),厚度方向小逐層疊加來(lái)模擬真實(shí)的噴涂及沉積過(guò)程,得到涂層連續(xù)移動(dòng)的基體和涂層的溫度場(chǎng)分布及熱應(yīng)力分布。同時(shí),為了進(jìn)一步得到優(yōu)質(zhì)的復(fù)合涂層,計(jì)算過(guò)程中通過(guò)改變基體溫度,更換涂層材料,分析比較不同情況下頂頭的溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)分布。結(jié)果表明WC作為鋁管涂層材料,基體溫度為室溫30℃時(shí),隨著噴涂的進(jìn)行,熱影響區(qū)域逐漸增大,模型的不同區(qū)域由于熱積累噴涂后表面 溫度增加。石油裂化管噴涂過(guò)程中,噴涂處涂層附近產(chǎn)生較大熱應(yīng)力,噴涂結(jié)束,應(yīng)力逐漸減小。石油裂化管頂頭經(jīng)800冷卻至室溫時(shí),頂頭涂層和涂層周圍產(chǎn)生殘余應(yīng)力, 殘余應(yīng)力出現(xiàn)在鼻部與徑帶連結(jié)處的涂層附近。對(duì)基體預(yù)熱至200℃后進(jìn)行噴涂,噴涂過(guò)程中涂層溫度明顯升高,熱應(yīng)力減小,頂頭經(jīng)1800冷卻至室溫,殘余應(yīng)力大大減小。Al2O3作為涂層材料,基體溫度為室溫時(shí),所得溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)結(jié)果與WC作為涂層材料時(shí)基本相同。對(duì)6016鋁合金進(jìn)行單向拉伸試驗(yàn),分析不同應(yīng)變速率對(duì)石油裂化管力學(xué)性能的影響,建立了6016鋁合金Johnson-Cook本構(gòu)模型及其斷裂應(yīng)變模型,并對(duì)鋁合金薄壁方管軸向沖擊載荷下的吸能特性進(jìn)行分析,研究鋁合金方管的壁厚、長(zhǎng)度和沖擊速度對(duì)其吸能特性的綜合影響。結(jié)果表明,石油裂化管鋁合金流動(dòng)應(yīng)力對(duì)應(yīng)變率敏感性較低,但斷裂應(yīng)變對(duì)應(yīng)變率具有一定的敏感性。石油裂化管在軸向沖擊載荷下,鋁合金薄壁方管出現(xiàn)漸進(jìn)屈曲變形,具有較好的吸能特性。但隨著厚度、長(zhǎng)度和沖擊速度的增加,鋁合金方管容易出現(xiàn)混合變形模式,吸能特性有所降低。